Способ охлаждения жидкости в градирне энергетической установки и градирня энергетической установки для осуществления способа

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПАТЕНТНЫЙ КОМИТЕТ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТИ В ГРАДИРНЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ И ГРАДИРНЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ ДЛЯ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ СПОСОБА(73) Патентообладатель Дымент Изот Исаевич(57) 1. Способ охлаждения жидкости в градирне энергетической установки, при котором тепло отводят в воздух окружающей среды, при этом поток жидкости разделяют на несколько потоков и каждый из них раздробляют на капли в нижней части шахты с помощью распыливающего устройства, направляют полученный факел капель жидкости против направления сил тяжести, заполняя объем шахты градирни, движение жидкости обеспечивают за счет напора, создаваемого насосом и за счет сил тяжести, а для движения в шахте потока воздуха используют естественную аэрацию, отличающийся тем, что получают факел капель жидкости с размерами частиц величиной в среднем от 0,7 мм до 0,9 мм эквивалентного диаметра, причем угол отклонения оси факела капель жидкости от вертикали устанавливают по величине не более 30 и направляют раздробленную жидкость во внутрь шахты при скорости движения жидкости в нижней части шахты от 8 до 9 м/. Фиг. 2 2. Градирня энергетической установки для осуществления способа охлаждения жидкости, содержащая шахту, в нижней части которой установлено устройство для раздробления потока жидкости, причем направление выхода факела раздробленной жидкости установлено под углом вверх, бассейн для сбора охлажденной воды, насос и трубопроводы, отличающаяся тем, что устройство для раздробления потока жидкости вы 3406 1 полнено в виде центробежно-струйных форсунок, а насос установлен с напором от 0,12 до 0,15 МПа перед форсунками. 3. Градирня энергетической установки по п. 2, отличающаяся тем, что форсунки установлены по периферии шахты с наклоном оси факела форсунки к центру шахты по величине не более 30.(56) 1. Гурвич С. М., Кострикин Ю. М. Оператор водоподготовки. - М. Энергоиздат, 1981. - . 182. 2.1366842 1, МПК 4 28 3/06, 1988. 3.0097097 1, МПК 3 28 3/06, 1983. 4.1601490 1, МПК 5 28 1/00, 1990. 5.9318842 1, МПК 5 01 47/06, 28 1/00, 1993. 6.1 590 956, МПК 28 1/00, 1970 (прототип). 7. Галустов В. С. Прямоточные распылительные аппараты в теплоэнергетике. - М. Энергоатомиздат,1989.С. 26 - 93, 189 - 206. 8. Пажи Д. Г., Галустов П. С. Основы техники распыления жидкостей. - М. Химия, 1984. - С. 106, 109. Изобретение относится к оборудованию энергетических установок и касается средств, обеспечивающих охлаждение воды, используемой в качестве рабочего тела установки. Для охлаждения различных агрегатов энергетических установок обычно используется вода. Однако сброс теплых вод в окружающую среду неблагоприятно отражается на экологической обстановке. Повышение в естественных водоемах температуры воды на 8-10 С приводит к разрастанию простейших водорослей, к обеднению воды кислородом и гибели многих обитателей этого водоема. Известны технические решения, позволяющие использовать систему прудов для охлаждения воды без неблагоприятных экологических последствий 1. Создают систему прудов, соединенных протоками. В один из них спускают теплые воды, которые затем перетекают из одного пруда в другой, охлаждаясь при этом. Различная температура в прудах полезно используется для обогрева теплиц и оранжерей, разведения теплолюбивых рыб и т.п. Однако это техническое решение не получило широкого распространения из-за своего существенного недостатка, связанного с высокой стоимостью и большой требуемой для размещения прудов площадью. На предприятиях, размещаемых в городах и крупных населенных пунктах, такой способ не осуществим. Известен способ охлаждения теплых вод в брызгальных бассейнах. Например, приведенный в 2. В этом техническом решении теплые воды разбрызгивают с помощью центробежных форсунок, равномерно размещенных над поверхностью бассейна. Однако известный способ не исчерпывает всех возможностей экономии места под размещение оборудования для охлаждения воды энергетической установки. Известны также технические решения, позволяющие интенсифицировать теплообмен, используя для отвода тепла различной системы. Например, согласно 3, известно раздробление потока жидкости до величины менее 1 мм эквивалентного диаметра, получаемую при этом завесу капель тонкого распыла используют для очистки и охлаждения горячего газа в этом скруббере. В нем использованы форсунки, создающие конические поверхности, образованные каплями воды размером от 0,4 до 0,5 мм в диаметре, через которые пропускают обрабатываемый газ. Однако такое решение экономически не выгодно использовать для охлаждения теплых вод в градирне,так как тонкий распыл требует увеличенного напора насоса и приводит к увеличению уноса капель жидкости с охлаждающим воздухом. Известны также технические решения, в которых используют вентилятор для интенсификации теплообмена и уменьшения таким образом габаритов градирни 4. В известном техническом решении может быть получена значительная экономия места для установки градирни. Однако это техническое решение имеет очень сложную конструкцию шахты, увеличенные расходы на изготовление. Увеличение скорости движения охлаждающего потока воздуха с помощью вентилятора при увеличенном гидравлическом сопротивлении воздушного тракта приводит к высоким эксплуатационным расходам. Известны также другие технические решения, в которых увеличение скорости инжектируемой среды создает большее разрежение на входе в область смешения и увеличивает расход охлаждающего воздуха, например в 5 использованы форсунки, создающие практически горизонтальные поверхности (угол отклонения от вертикали -90120), образованные каплями воды, выбрасываемых из форсунок при скорости 1015 м/с, через которые пропускают обрабатываемый газ. Однако известное техническое решение при использовании для охлаждения теплых вод в градирне имеет ряд недостатков, например, увеличенные эксплуатационные расходы, сложную систему трубопроводов 3406 1 внутри шахты, разбрызгивающие форсунки не обеспечивают оптимальных для градирни размеров капель воды, что снижает эффективность теплообмена. Известны также различные конструкции центробежно-струйных форсунок 8, особенность работы которых в том, что раздробление потока жидкости в них производят путем разделения поступающего потока жидкости на два, после чего первый из полученных потоков закручивают вокруг оси форсунки, а второй направляют по центру вдоль оси и затем смешивают эти два потока и выбрасывают полученную смесь из сопла по направлению оси форсунки. Именно второй, направленный по центру поток обеспечивает дальнобойность получаемого факела капель жидкости, а первый предварительно закрученный поток обеспечивает необходимую динамическую неустойчивость смешанного потока, вытекающего из сопла форсунки. Благодаря полученной динамической неустойчивости суммарного потока уже на расстоянии более 100 мм от среза сопла центробежно-струйной форсунки образуется факел капель жидкости, причем дисперсный состав капель в таком факеле более равномерный, чем в факеле другого типа форсунок. Однако при использовании таких форсунок для охлаждения теплых вод в градирне необходимо оптимизировать их конструктивные параметры и согласовать эти параметры с параметрами системы в целом, то есть с напором, который создает насос перед форсунками. При этом оптимальная величина частиц жидкости и высота факела могут быть установлены только экспериментальным путем в связи с трудностью теоретического расчета потоков капель, движущихся навстречу друг другу в шахте градирни. Из известных технических решений наиболее близким объектом к заявляемому по совокупности существенных признаков является способ охлаждения жидкости в градирне энергетической установки, приведенный в описании изобретения, и устройство такой градирни 6, принятые авторами за прототип заявляемого изобретения. Принятый за прототип объект в части способа представляет собой способ охлаждения жидкости в градирне энергетической установки, при котором тепло отводят в воздух окружающей среды, при этом поток жидкости разделяют на несколько потоков и каждый из них раздробляют на капли в нижней части шахты с помощью распыливающего устройства, направляют полученный факел капель жидкости против направления сил тяжести, заполняя объем шахты градирни, движение жидкости обеспечивают за счет напора, создаваемого насосом и за счет сил тяжести, а для движения в шахте потока воздуха используют естественную аэрацию. Принятый за прототип объект в части устройства представляет собой градирню энергетической установки, содержащую шахту, в нижней части которой установлено устройство для раздробления потока жидкости,причем направление выхода факела раздробленной жидкости установлено под углом вверх, бассейн для сбора охлажденной воды, насос и трубопроводы. Принятые за прототип способ и устройство обеспечивают увеличенный расход воздуха через шахту градирни. Однако принятые за прототип способ и устройство имеют существенный недостаток, заключающийся в том, что при работе разбрызгивающих сопел относительная скорость движения капель воды и воздуха, а также размер капель воды неоптимальный, что приводит к уменьшению эффективности теплообмена. Задачей предлагаемого изобретения является повышение эффективности использования объема шахты градирни для осуществления теплообмена между каплями воды и воздухом. В результате решения этой задачи достигнут новый технический результат, заключающийся в разработке конструкции градирни и способа охлаждения в ней жидкости, которые позволяют модернизировать имеющиеся на предприятиях градирни, уменьшить эксплуатационные расходы и обеспечить повышение эффективности охлаждения теплой воды. Использование изобретения при проектировании и изготовлении новых градирен позволит значительно снизить затраты на их создание и эксплуатацию, что повышает их конкурентоспособность в сравнении с известными. Данный технический результат достигнут тем, что при осуществлении способа охлаждения жидкости в градирне энергетической установки, при котором тепло отводят в воздух окружающей среды, при этом поток жидкости разделяют на несколько потоков и каждый из них раздробляют на капли в нижней части шахты с помощью распыливающего устройства, направляют полученный факел капель жидкости против направления сил тяжести, заполняя объем шахты градирни, движение жидкости обеспечивают за счет напора, создаваемого насосом и за счет сил тяжести, а для движения в шахте потока воздуха используют естественную аэрацию, получают факел капель жидкости с размерами частиц величиной в среднем от 0,7 до 0,9 мм эквивалентного диаметра, причем угол отклонения оси факела капель жидкости от вертикали устанавливают по величине не более 30 и направляют раздробленную жидкость во внутрь шахты при скорости движения жидкости в нижней части шахты от 8 до 9 м/с. Для осуществления предлагаемого способа в градирне энергетической установки, содержащей шахту,в нижней части которой установлено устройство для раздробления потока жидкости, причем направление выхода факела раздробленной жидкости установлено под углом вверх, бассейн для сбора охлажденной воды,насос и трубопроводы, согласно изобретению, устройство для раздробления потока жидкости выполнено в виде центробежно-струйных форсунок, а насос установлен с напором от 0,12 до 0,15 МПа перед форсунка 3 3406 1 ми. При этом форсунки могут быть установлены по периферии шахты и в этом случае форсунки установлены с наклоном оси факела форсунки к центру шахты по величине не более 30. Отличительной особенностью заявляемого изобретения является то, что получают факел капель жидкости с размерами частиц величиной в среднем от 0,7 до 0,9 мм эквивалентного диаметра, причем угол отклонения оси факела капель жидкости от вертикали устанавливают по величине не более 30 и направляют раздробленную жидкость вовнутрь шахты при скорости движения жидкости в нижней части шахты от 8 до 9 м/с. При этом жидкость в виде капель под действием сил инерции своей массы движется в пределах шахты сначала вверх, достигая в верхней зоне шахты нулевой абсолютной скорости, а затем внизпод действием сил тяжести. Такое техническое решение позволяет обеспечить наиболее протяженный путь капли жидкости в пределах шахты градирни и получить таким образом максимальное время отвода тепла от капли в охлаждающий воздух. При сравнительно небольших температурных напорах в процессе теплообмена между жидкостью и охлаждающим воздухом влияние коэффициентов теплопередачи на количество отводимого тепла существенно снижается в сравнении с другими процессами теплообмена. Определяющими факторами снижения температуры охлаждаемой жидкости становятся поверхность теплообмена и время течения процесса теплопередачи. Увеличенная поверхность капель жидкости в сравнении с пленкой, образуемой на поверхностях насадок башенных и вентиляторных градирен, позволяет получить в заявляемом изобретении увеличенное количество передаваемого от жидкости к охлаждающему воздуху тепла. Увеличение протяженности пути потока жидкости при контакте с потоком охлаждающего воздуха в два раза по сравнению с башенными и вентиляторными градирнями, орошаемыми сверху, позволяет также увеличить количество передаваемого от жидкости к охлаждающему воздуху тепла, что компенсирует некоторое снижение коэффициента теплоотдачи в сравнении, например, с вентиляторной градирней и получить существенный выигрыш за счет снижения энергозатрат. Кроме того, раздробление жидкости осуществляют до частиц величиной от 0,7 до 0,9 мм эквивалентного диаметра. Такое техническое решение позволяет получить оптимальное соотношение поверхности капли для отвода тепла и испарения, причем потери воды с испарением при этом минимальны, что в итоге повышает эффективность теплоотвода. Научные исследования и эксперименты, выполненные авторами, показали, что при размере частиц капель жидкости более чем 0,9 мм эквивалентного диаметра существенно снижается удельная площадь поверхности контакта взаимодействующих сред, что приводит к снижению эффективности охлаждения теплых вод. При размере частиц капель жидкости менее чем 0,7 мм эквивалентного диаметра существенно увеличивается унос воды с охлаждающим воздухом, причем эффективность каплеотбойника тоже существенно снижается. Спектр размеров капель жидкости определяется размерами диаметра сопла разбрызгивающей форсунки и ее конструкцией. Эксперименты, выполненные авторами, показали, что при появлении в факеле форсунке существенного количества частиц жидкости с размером капель, превышающем 0,9 мм, снижение температуры охлаждаемой воды достигается на 23 С меньше, что для работы градирни является весьма существенным и ухудшает все показатели работы энергетической установки. В заявляемом изобретении обеспечивают встречное движение потока раздробленной жидкости и охлаждающего воздуха за счет скорости жидкости. Достигается это благодаря следующей отличительной особенности заявляемого способа, а именно той, что скорость движения раздробленной жидкости при ее подаче в нижней части шахты устанавливают от 8 до 9 м/с. При этом получают при наибольшем в процессе теплообмена температурном напоре наибольшее значение коэффициента теплоотдачи и тем самым оптимизируют затраты и выгоду, получаемые в известных технических решениях, в которых для обеспечения увеличения коэффициента теплоотдачи затрачивают дополнительную энергию на привод вентилятора. Научные исследования и эксперименты, выполненные авторами, показали, что при скорости движения капель жидкости менее чем 8 м/с тонкость распыла в известных конструкциях форсунок оказывается недостаточной для получения требуемого размера (менее 0,9 мм) капель жидкости. Кроме того, при скорости движения капель жидкости менее чем 8 м/с практически исчезает эжектирующий эффект, эжекция воздуха в факел форсунки оказывается недостаточной, что ухудшает результирующий охлаждающий эффект. При скорости движения жидкости более 9 м/с увеличивается количество мелких частиц в спектре распыла, факел капель достигает каплеотбойника и увеличивается унос воды с охлаждающим воздухом. Характеристика зависимости по высоте шахты относительной скорости потока жидкости и потока охлаждающего воздуха приведена на фиг. 3. Средняя скорость движения охлаждающего воздуха определяется как его расход, деленный на площадь поперечного сечения шахты и для заявляемой градирни составляет величину порядка 3 м/с. Расход воздуха при использовании аэрации, то есть движения воздуха без использования вентилятора, а только за счет температурного напора и эжектирующего эффекта впрыскиваемой жидкости, можно принять постоянной величиной, такой же как и в башенных градирнях. При впрыскивании жидкости в объем шахты градирни скорость потока жидкости превышает скорость движения воздуха, но затем под действием силы тяжести скорость капель жидкости уменьшается и после достижения верхней точки 4 3406 1 пути изменяется на противоположную и начинает увеличиваться до величины свободного падения капли в воздухе, что и представлено на фиг. 3. Из анализа фиг. 3 следует, что в заявляемой градирне наиболее оптимально в сравнении с известными используется возможность интенсификации теплообмена за счет повышения коэффициента теплоотдачи, величина которого зависит от относительной скорости движения охлаждающего и охлаждаемого потоков. Наибольшая относительная скорость поддерживается в заявляемом объекте при наибольшем температурном перепаде. Использование, например, орошаемой насадки в известных вентиляторных градирнях приводит к уменьшению скорости движения жидкости и выигрыш за счет увеличения скорости движения воздуха в сравнении с заявляемым изобретением исчезает. Заявляемый способ позволяет также оптимизировать габарит сооружения градирни в поперечном сечении. Отличительной особенностью заявляемого способа является также то, что при подаче раздробленной жидкости в нижней части шахты отклонение потока от вертикали устанавливают по величине не более 30. Такое техническое решение позволяет значительно лучше использовать поперечный габарит градирни,что особо существенно при модернизации действующих градирен с использованием заявляемого изобретения. Кроме того, это техническое решение дает дополнительный положительный эффект, заключающийся в эжектировании потока охлаждающего воздуха за счет формирования относительной скорости потоков жидкости и охлаждающего воздуха с получением дополнительного эжектирующего эффекта по центру шахты градирни. Эксперименты, выполненные авторами, показали, что при отклонении потока капель жидкости от вертикали более 30 капли достигают стенок шахты и оседают на них в виде пленки, что уменьшает поверхность контакта жидкости и воздуха, приводит к снижению эффективности отвода тепла. При использовании упомянутых выше отличительных особенностей заявляемого изобретения появляется также возможность эффективно использовать для движения в шахте потока воздуха естественную аэрацию. Наибольшие относительные скорости капель воды и воздуха достигаются при этом в нижней зоне шахты(фиг. 3), а в верхней зоне, где установлен каплеуловитель, относительная скорость невелика, что значительно снижает унос воды, например, в сравнении с вентиляторными градирнями. Это позволяет осуществить эффективный отвод тепла и в то же время значительно снизить в сравнении с прототипом унос воды с потоком воздуха. Кроме того, использование естественной аэрации не требует каких-либо дополнительных энергетических затрат, что снижает эксплуатационные расходы. Градирня энергетической установки для осуществления заявляемого способа кроме элементов, обеспечивающих выполнение рассмотренных выше функций, которые в основном могут быть реализованы уже известными средствами, имеет дополнительно свои отличительные особенности, обеспеченные разделением функций между элементами установки. Отличительной особенностью конструкции является то, что устройство для раздробления потока жидкости выполнено в виде центробежно-струйных форсунок, установленных в нижней части шахты, а насос установлен с напором от 0,12 до 0,15 МПа перед форсунками. Конструкция центробежно-струйных форсунок разработана авторами на основании теоретических положений, изложенных в 7 стр. 2693, 189206 и 8 стр. 106-109. Испытания этих форсунок показали, что они обеспечивают требуемый спектр размеров капель жидкости (эквивалентный диаметр 0,7-0,9 мм) при высоте факела до 79 м, что соответствует габаритам используемых на большинстве энергетических установок шахт градирен, при условии, что напор жидкости перед форсунками составляет величину от 0,12 до 0,15 МПа. При снижении давления жидкости перед форсункой ниже 0,12 МПа появляется неравномерность спектра образующихся капель жидкости, существенно снижающая эффективность охлаждения. Кроме того,уменьшается высота факела распыла, что также не позволяет достаточно эффективно использовать объем шахты градирни. При увеличении давления жидкости перед форсункой свыше 0,15 МПа в спектре частиц факела жидкости увеличивается количество мелких частиц, что приводит, как это описано выше, к увеличению уноса воды с охлаждающим воздухом. Другой отличительной особенностью конструкции является то, что в изобретении предусмотрен вариант,при котором форсунки установлены по периферии шахты. Этот вариант позволяет более эффективно использовать поперечный габарит шахты градирни, что весьма существенно при модернизации действующих градирен согласно заявляемому изобретению. При этом используется еще одна отличительная особенность конструкциито, что форсунки установлены с наклоном оси факела форсунки к центру шахты по величине не более 30. Эта отличительная особенность позволяет обеспечить эжектирование воздуха за счет того, что в центральной зоне шахты относительная скорость частиц жидкости и воздуха оказывается выше, чем на периферии. В то же время сохраняется равномерность заполнения объема шахты капельками жидкости. Эксперименты показали, что при угле наклона факела форсунки более 30 на стенках шахты оседает увеличенное количество капель, образуется пленка жидкости, что уменьшает поверхность теплообмена и снижает эффективность охлаждения. Таким образом, приведенные отличительные особенности заявляемого изобретения в сравнении с известными техническими решениями позволяют создать дешевую и эффективно работающую градирню для 5 3406 1 любой промышленной энергетической или технологической установки, что соответственно обеспечит его конкурентоспособность на современном рынке. На фиг. 1 представлена принципиальная схема градирни энергетической установки, поясняющая осуществление заявляемого способа. На фиг. 2 изображен вариант установки форсунок по периферии шахты с наклоном к центру. На фиг. 3 представлена изменение относительной скорости движения капель воды и охлаждающего воздуха по высоте шахты. Заявляемая градирня содержит шахту 1, в которой установлено устройство для раздробления потока жидкости, выполненное в виде водораспределительного коллектора 2 и форсунок 3, причем направление выхода факела раздробленной жидкости установлено под углом вверх. Градирня содержит также бассейн 4 для сбора охлажденной воды, насос 5 и трубопроводы, соединяющие теплообменное оборудование 6 энергетической установки с насосом 5 и водораспределительным коллектором 2. При этом устройство для раздробления потока жидкости выполнено в виде центробежно-струйных форсунок 3, установленных в нижней части шахты 1. Градирня снабжена насосом 5 с напором, обеспечивающим давление, которое контролируется манометром 7, от 0,12 до 0,15 МПа перед форсунками 3. При модернизации действующих установок и повышенном гидравлическом сопротивлении охлаждаемого оборудования может быть установлен дополнительный насос перед форсунками 3 для обеспечения указанного напора. Градирня содержит систему воздушной аэрации, которая включает размещенные в нижней части шахты 1 окна 8, каплеуловитель 9 и дефлектор 10. Заявляемый способ осуществляют следующим образом. Охлаждающую воду из бассейна 4 с помощью насоса 5 подают для охлаждения теплообменного оборудования 6. Подогретая вода поступает в водораспределительный коллектор 2 и с помощью центробежноструйных форсунок 3 разбрызгивается в объем шахты 1. При напоре воды перед форсунками 3 от 0,12 до 0,15 МПа образуется факел водяных капель с размером частиц жидкости от 0,7 до 0,9 мм эквивалентного диаметра. Направление факелов устанавливают снизу вверх и капли воды, выбрасываемые из форсунок со скоростью от 8 до 9 м/с, движутся вверх против сил тяжести, заполняя объем шахты 1. В случае, когда поперечное сечение шахты 1 увеличено, форсунки 3 размещены по периферии шахты 1,как это показано на фиг. 2, и направление выхода факелов водяных капель установлено вверх с наклоном факела форсунки к центру шахты под углом не более чем 30 от вертикали. При этом капли жидкости также заполняют объем шахты 1 и движутся против сил тяжести. Достигая верхней зоны шахты 1, капли теряют свою скорость, под действием сил тяжести падая вниз,проходят второй раз через объем шахты 1 и собираются в бассейне 4. Охлаждающий воздух поступает в объем шахты 1 из атмосферы через окна 8 и движется снизу вверх под действием температурного напора, создаваемого при отборе тепла от жидкости, а также под действием сил эжекции движущихся с повышенной скоростью капель жидкости. В верхней зоне шахты 1, где скорость движения определяется только потоком воздуха, так как капли жидкости под действием сил тяжести первоначальную скорость потеряли, на каплеуловителе происходит отделение тех капель жидкости, которые захватывает поток воздуха. Так как скорость потока воздуха в заявляемой градирне меньше чем, например, в вентиляторной градирне, потоком воздуха захватываются только очень мелкие капли, которые затем коалесцируют на поверхностях каплеуловителя и под действием сил тяжести увлекаются вниз в бассейн 4, проходя через объем шахты 1. Потери охлаждаемой воды с потоком воздуха составляют при этом минимальную величину. Таким образом, приведенные отличительные особенности заявляемого изобретения в сравнении с прототипом повышают конкурентоспособность заявляемого технического решения, так как оно обеспечивает повышение экономичности эксплуатации, а также снижает затраты на изготовление. Расчеты и эксперименты, выполненные авторами, показали, что в сравнении с наиболее эффективными известными вентиляторными градирнями, которые обеспечивают понижение температуры теплых вод на 1215 С, заявляемое изобретение обеспечивает понижение температуры теплых вод до 1520 С при значительном уменьшении энергозатрат при эксплуатации и уменьшении капиталовложений на сооружение градирни. Государственный патентный комитет Республики Беларусь. 220072, г. Минск, проспект Ф. Скорины, 66.